Srovnání výpočetních modelů desky vyztužené trámem Libor Kasl Alois Materna Katedra stavební mechaniky FAST VŠB – TU Ostrava.

Slides:



Advertisements
Podobné prezentace
Téma 5 Metody řešení desek, metoda sítí.
Advertisements

NÁVRH ZASTŘEŠENÍ NÁSTUPIŠTĚ
Zjednodušená deformační metoda
Zjednodušená deformační metoda
Vzorové příklady Rám.
Téma 9, Využití principu virtuálních prací pro řešení stability prutů.
Téma 3 Metody řešení stěn, metoda sítí.
Téma 6 Skořepiny Úvod Membránový stav rotačně souměrných skořepin
Téma 7, modely podloží Úvod Winklerův model podloží
Téma 3 ODM, analýza prutové soustavy, řešení nosníků
Obecná deformační metoda
Téma 11, plošné konstrukce, desky
NK 1 – Konstrukce – část 2B Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc.,
Plošné konstrukce, nosné stěny
Řešení rovinných rámů ZDM při silovém zatížení
Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia
ANALÝZA KONSTRUKCÍ 7. přednáška.
Název operačního programu:
Mechanika s Inventorem
GEOTECHNICKÝ MONITORING
Téma 7, ODM, prostorové a příčně zatížené prutové konstrukce
Téma 5 ODM, deformační zatížení rovinných rámů
ANALÝZA KONSTRUKCÍ 4. přednáška.
Téma 14 ODM, řešení rovinných oblouků
ANALÝZA KONSTRUKCÍ 8. přednáška.
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA
Prut v pružnosti a pevnosti
Prostý tah a tlak Radek Vlach
Téma 2 Analýza přímého prutu
Vyšetřování stěn s otvory
Zatížení a výpočet prvků ŽB monolitického stropu
POŽÁRNÍ ODOLNOST PŘEKLADU VYLEHČENÉHO DUTINOU
Výpočet přetvoření staticky určitých prutových konstrukcí
Spojitý nosník Vzorový příklad.
Modelování součinnosti ocelové obloukové výztuže s horninovým masivem
Konference Modelování v mechanice Ostrava,
Statická analýza připojení potrubí z polyetylénu
Vliv tuhosti podepření na průběhy vnitřních sil deskových konstrukcí
NUMERICKÁ HOMOGENIZACE PERFOROVANÝCH DESEK
Modelování předpětí na stropní deskovou konstrukci
Zjednodušená deformační metoda
Nelineární statická analýza komorových mostů
Řešení příhradových konstrukcí
Téma 9, ZDM, pokračování Rovinné rámy s posuvnými styčníky
Nelineární analýza únosnosti předpjatých komorových mostů Numerická simulace s nelineárním materiálovým modelem Stavební fakulta ČVUT Praha Jiří Niewald,
Téma 12, modely podloží Úvod Winklerův model podloží
Zjednodušená deformační metoda
Obecná deformační metoda Řešení nosníků - závěr. Analýza prutové soustavy Matice tuhosti K (opakování) Zatěžovací vektor F Řešení soustavy rovnic.
Téma 6 ODM, příhradové konstrukce
Řešení poruchových oblastí příklady stěnových nosníků
Nelineární řešení průhybu konzoly II Petr Frantík Ústav stavební mechaniky Ústav automatizace inženýrských úloh a informatiky Fakulta stavební, Vysoké.
Modelování primárního ostění Příklad 2. Primární ostění Primární ostění je zpravidla složeno ze stříkaného betonu a dalších výztužných prvků (svorníková.
Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/ Číslo materiálu VY_32_INOVACE_07-17
DRUHY NAMÁHÁNÍ smyk za ohybu 2
Autor: Ing. Matějovičová Věra
Autor: Ing. Matějovičová Věra
DRUHY NAMÁHÁNÍ prostý tlak, tah
Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/ Číslo materiálu VY_32_INOVACE_07-11
Návrh nosné konstrukce dřevěné rozhledny do vybrané lokality
Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/ Číslo materiálu VY_32_INOVACE_27-08
Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/ Číslo materiálu VY_32_INOVACE_07-10
Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/ Číslo materiálu VY_32_INOVACE_06-09
Výukový materiál zpracován v rámci projektu
Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/ Číslo materiálu VY_32_INOVACE_07-16
Obecná deformační metoda
Rovinné nosníkové soustavy II
Spojitý nosník Příklady.
Modelování deskových konstrukcí v softwarových produktech
Stabilita a vzpěrná pevnost prutů
Výpočet vnitřních sil lomeného nosníku - B
Transkript prezentace:

Srovnání výpočetních modelů desky vyztužené trámem Libor Kasl Alois Materna Katedra stavební mechaniky FAST VŠB – TU Ostrava

Možné přístupy: - objemové prvky -kombinace deskostěnových a prutových prvků -prutové prvky

Vstupní údaje Deska: hs = 100 mm š = 20,2 m L = 10,0 m Trám: h = 500 mm b = 200 mm L = 10,0 m Materiál: E žb = 30GPa = 0,15 Zatížení: q = 8 kN/mb

Model A – objemové prvky

Model B – kombinace deskostěnových a prutových prvků

Model C – prutový model b = 2b d + b w b d  {  1 h s ;  2 L} b d  {4x100 mm; 0,17x10000mm} b d  {400 mm; 1700 mm}  b d = 400 mm b = 2x = 1000 mm

Svislé deformace – model A

Svislé deformace – model B

Svislé deformace – model C

Vnitřní síly – model A N  0: b=8,2m M=96,6kNm

Vnitřní síly – model B M = M p + N p.e + M d (3)

N p = 234 kN M p = 20,7 kNm N d = -233,4 kN: b = 8,2m M d = 5,7 kNm

Vnitřní síly – model C

Shrnutí výsledků

Závěr model B poskytuje stejné výsledky jako model A, který nejlépe geometricky modeluje skutečnost v případě vyhodnocování celého řezu desky, tj. b = 20,2 m vyjde pro model A i B normálová síla N = 0 kN a ohybový moment M = 100 kNm, což odpovídá prutovému modelu C nejvíce zjednodušený model C poskytuje největší hodnotu průhybu v případě hledání rezerv v konstrukci je vhodné použít kombinovaný prutovo- deskostěnový model

Děkuji za pozornost