Dotvarování betonu Creep of concrete.

Slides:



Advertisements
Podobné prezentace
NÁVRH CEMENTOBETONOVÉHO KRYTU
Advertisements

TÉMA 2 VÝSTAVBA, ÚDRŽBA, OPRAVY, ŽIVOTNOST VOZOVEK A EKONOMIKA
Elektrické obvody – základní analýza
Zkoušení asfaltových směsí
Hodnocení způsobilosti měřících systémů
Cvičení 6 – 25. října 2010 Heteroskedasticita
Lineární regresní analýza Úvod od problému
Semestrální práce z předmětu ICB
Předpjatý beton Podstata předpjatého betonu Výslednice.
Mechanické vlastnosti betonu a oceli
RF 5.4. Účinné průřezy tepelných neutronů - Při interakci neutronu s nehybným jádrem může dojít pouze ke snížení energie neutronu. Díky tepelnému pohybu.
Vyrovnání časové řady OA a VOŠ Příbram.
Materiály pro rekonstrukce staveb – CI57
Použitelnost Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí podle EC2: ·      mezní stav omezení napětí, ·      mezní stav trhlin, ·      mezní.
Plasty Fyzikální podstata Deformace Mezní stav.
Fyzika kondenzovaného stavu
ROVNOMĚRNĚ ZRYCHLENÝ POHYB.
Ing. Iveta Skotnicová, Ph.D. Výsledky experimentálního měření obvodového pláště Výzkumného a inovačního centra MSDK Energetický kongres
II. Statické elektrické pole v dielektriku
Snímače síly a zrychlení
STANOVENÍ NEJISTOT PŘI VÝPOŠTU KONTAMINACE ZASAŽENÉHO ÚZEMÍ
Reakční rychlost Rychlost chemické reakce
Ing. Lukáš OTTE kancelář: A909 telefon: 3840
FMVD I - cvičení č.2 Měření vlhkosti dřeva a vlivu na hustotu.
PODZEMNÍ STAVBY Poklesová aktivita Ústav geotechniky.
Simulace teplotních cyklů metodou konečných prvků Jakub Jeřábek Petr Jůn.
GEOTECHNICKÝ MONITORING
GEOTECHNICKÝ MONITORING Eva Hrubešová, katedra geotechniky a podzemního stavitelství FAST VŠB TU Ostrava.
INVERZNÍ ANALÝZA V GEOTECHNICE. Podstata inverzní analýzy Součásti realizace inverzní analýzy Metody inverzní analýzy Funkce inverzní analýzy.
Elektrotechnika Automatizační technika
ŠÍŘENÍ A PŘENÁŠENÍ CHYB A VAH
Měření fyzikální veličiny
GEOTECHNIKA GEOTECHNICS, VYSOKÉ TATRY –ŠTRBSKÉ PLESO, ZDOKONALENÍ PROGNÓZY HODNOT PARAMETRŮ POKLESOVÉ KOTLINY PŘI RAŽENÍ KOLEKTORŮ.
Ověření průhybu Kvazistálá kombinace zatížení Iu = bh3 Ac = bh Ac xu h
Typy deformace Elastická deformace – vratná deformace, kdy po zániku deformačního napětí nabývá deformovaný vzorek materiálu původních rozměrů Anelastická.
předpoklady: Klasická laminační teorie - předpoklady
Tato prezentace byla vytvořena
Směsi plynů Rozdělení výpočtu plynů :
Experimentální fyzika I. 2
Vývoj inovativní in-situ sanační technologie uplatňující mikrovlnný ohřev Ing. Jiří Kroužek Ing. Jiří Hendrych Ph.D., Ing. Jiří Sobek Ph.D., Ing. Daniel.
Vzpěr ocelového I-profilu
Ladislav Řoutil, Zbyněk Keršner, Václav Veselý
© 2008 Verze Katedra textilních a jednoúčelových strojů Analýza a optimalizace tuhosti příruby osnovního válu.
Orbis pictus 21. století Tato prezentace byla vytvořena v rámci projektu.
1.3. Obecné problémy fyzikální teorie jaderných reaktorů
Korelace.
5.4. Účinné průřezy tepelných neutronů
Korelace. Určuje míru lineární vazby mezi proměnnými. r < 0
HODNOCENÍ ANALYTICKÝCH DAT JAN TŘÍSKA CENTRUM VÝZKUMU GLOBÁLNÍ ZMĚNY AV ČR ČESKÉ BUDĚJOVICE.
Teorie proudových strojů
METODY STŘEDNĚDOBÉHO PROGNÓZOVÁNÍ SURO jaro 2010.
Měřické chyby – nejistoty měření –. Zkoumané (měřené) předměty či jevy nazýváme objekty Na každém objektu je nutno definovat jeho znaky. Mnoho znaků má.
Přenos nejistoty Náhodná veličina y, která je funkcí náhodných proměnných xi: xi se řídí rozděleními pi(xi) → můžeme najít jejich střední hodnoty mi a.
IV..
Vlnění na struně Autoři : Jaroslav Adam Monika Panušková.
Vypracoval: Ing. Roman Rázl
Digitální učební materiál Název projektu: Inovace vzdělávání na SPŠ a VOŠ PísekČíslo projektu: CZ.1.07/1.5.00/ Škola: Střední průmyslová škola a.
Statistické metody pro prognostiku Luboš Marek Fakulta informatiky a statistiky Vysoká škola ekonomická v Praze.
Modelování primárního ostění Příklad 2. Primární ostění Primární ostění je zpravidla složeno ze stříkaného betonu a dalších výztužných prvků (svorníková.
Dilatace obkladu Ing. Miloslava Popenková, CSc. Úvod Princip návrhu dilatace obkladu musí vycházet z definic jednotlivých deformací ve stavebních konstrukcí,
Korelace. Určuje míru lineární vazby mezi proměnnými. r < 0
Fyzika kondenzovaného stavu
Fyzika kondenzovaného stavu
Priklad 2.
Úvod do praktické fyziky
Přesypané konstrukce.
1. Historické a kulturní památky, muzejní exponáty, jejich stárnutí a restaurování Památky historické nebo kulturní povahy (dále jen sbírkové předměty)
1. Historické a kulturní památky, muzejní exponáty, jejich stárnutí a restaurování Památky historické nebo kulturní povahy (dále jen sbírkové předměty)
OHMŮV ZÁKON PRO ČÁST ELEKTRICKÉHO OBVODU.
Tenzometry Tenzometr je pasivní elektrotechnická součástka používaná k nepřímému měření deformace součásti, způsobené mechanickým napětím Fyzikální podstatou.
Transkript prezentace:

Dotvarování betonu Creep of concrete

Co je to dotvarování? Dotvarování je zpožděná deformace: při časově konstantním zatížení se deformace v čase mění Probíhá u vazkopružných materiálů

Různé části dotvarování: Basic creep – dotvarování při konstantní vlhkosti betonu Creep due to drying – dotvarování v důsledku vysychání Drying shrinkage – smrštění (bez vlivu zatížení)

Deformace v čase e(t) = e0(t) + J(t,t’).σ(t’) + J(t,t’) - funkce poddajnosti dotvarujícího materiálu σ(t’) - působící zatížení e0(t) - deformace od nesilových účinků e0(t) = eSH(t) + αΔT(t) Existuje řada modelů vyjádření funkce J(t,t’)

Model dotvarování B3 e(t) = e0(t) + J(t,t’).σ(t’) + Předpoklady: v čase konstantní zatížení, vlhkost a teplota okolního prostředí e(t) = e0(t) + J(t,t’).σ(t’) + e(t) = eSH(t) + J(t,t’).σ

Matematický model B3 J(t,t´) = q1 + q2Q(t,t´) + q3ln[ 1 + (t-t´)n ] + q4ln(t/t´) + q5 [ e-8H(t) - e-8H(t0´) ]0.5 [MPa-1] εsh = - εsh∞ kh×tanh [(t-t0)/τsh ]0.5 q1 - okamžitá deformace od napětí q2 - vizkoelastická deformace závislá na stárnutí betonu q3 - vizkoelastická deformace nezávislá na stárnutí betonu q4 - vizkózní tok q5 - dotvarování v důsledku vysychání

Výhody a nevýhody modelu B3 Jednoduchost Nevykazuje zjevné chyby Je fyzikálně opodstatněn Nepřesná předpověď dotvarování pouze na základě složení betonové směsi Dobrá předpověď dlouhodobého dotvarování na základě krátkodobých měření

Výpočet v programu pro MKP Program OOFEM Používá model B3 Výpočet je ovšem odlišný než výpočet dle autora B3: - některé hodnoty jsou aproximovány

Experiment Klimatizovaná komora Měření pomocí tenzometrů: 2. Smrštění 1. Dotvarování celkové 2. Smrštění 3. Dotvarování základní Měření úbytků hmotnosti

Předpověď na základě složení betonové směsi - přímý výpočet

Výsledky měření dotvarování

Porovnání

Oprava předpovědi Původní fukce pro J(t,t’) bude opravena dvěma parametry p1 a p2: J(t,t’) = p1*q1 + p2F(t,t’) kde F(t,t’) = q2Q(t,t´) + q3ln[ 1 + (t-t´)n ] + q4ln(t/t´) + q5 [ e-8H(t) - e-8H(t0´) ]0.5

Oprava předpovědi Lineární regresí se vypočítají hodnoty parametrů p1 a p2: p2 = p1 = J’ - p2F’ kde J’ je průměr naměřených hodnot Ji F’ je průměr vypočtených hodnot Fi