P.Šafařík České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Praha

Slides:



Advertisements
Podobné prezentace
Zpracovala Iva Potáčková
Advertisements

Dráha, rychlost, čas.
Pevné látky a kapaliny.
Vysoké učení technické v BrněFakulta stavebníANALÝZA VLHKOSTNÍCH PROCESŮ OBALOVÝCH KONSTRUKCÍ ANALÝZA VLHKOSTNÍCH PROCESŮ OBALOVÝCH KONSTRUKCÍ Ing. Ondřej.
VYUŽITÍ METODY PIV PRO MĚŘENÍ TURBULENTNÍCH FLUKTUACÍ
Spalovací motory – termodynamika objemového stroje
HYDROMECHANICKÉ PROCESY Potrubí a potrubní sítě
TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta mechatroniky, informatiky a mezioborových studií Tento materiál vznikl v rámci projektu ESF CZ.1.07/2.2.00/
ZÁKLADNÍ TERMODYNAMICKÉ VELIČINY
Lekce 1 Modelování a simulace
RF 5.4. Účinné průřezy tepelných neutronů - Při interakci neutronu s nehybným jádrem může dojít pouze ke snížení energie neutronu. Díky tepelnému pohybu.
Základy mechaniky tekutin a turbulence
Příprava plánu měření pro lopatku plynové turbíny
Název školy Integrovaná střední škola technická, Vysoké Mýto, Mládežnická 380 Číslo a název projektu CZ.1.07/1.5.00/ Inovace vzdělávacích metod.
Mechanická, tepelná, termodynamická rovnováha Tepelná rovnováha: Mechanická rovnováha: (vnější pole) Termodynamická rovnováha = mechanická + tepelná +...
FAKULTA TECHNOLOGIE OCHRANY PROSTŘEDÍ Ústav plynárenství, koksochemie a ochrany ovzduší Emisní charakteristiky vodíku se zemním plynem SEMESTRÁLNÍ PROJEKT.
Kapaliny.
Stacionární a nestacionární difuse.
FÁZOVÝ DIAGRAM.
Vlhkost vzduchu Vyjádření vlhkosti vzduchu Měření vlhkosti vzduchu
Orbis pictus 21. století Tato prezentace byla vytvořena v rámci projektu.
Orbis pictus 21. století Tato prezentace byla vytvořena v rámci projektu.
Progresivní technologie a systémy pro energetiku1 V001 Analýza rozhodujících uzlů oběhů parních elektráren Doc. Ing. Michal KOLOVRATNÍK, CSc.
9. Hydrodynamika.
Katedra energetických strojů a zařízení
OBOR ENERGETICKÉ INŽENÝRSTVÍ
Mechanika kapalin a plynů
Proudění vzduchu v atmosférické mezní vrstvě Vyhodnocování vlastností proudění s využitím počítače a moderních technologií.
Únik zemního plynu z potrubí a jeho následky při havárii na plynovodu
Izobarický a adiabatický děj
Experimentální fyzika I. 2
RF 8.5. Fyzikální problémy systémů ADTT Teoretické i experimentální studium problematiky aplikace vnějšího zdroje neutronů pro řízení podkritického systému.
MODELOVÁNÍ PROUDĚNÍ V MEZNÍ VRSTVĚ ATMOSFÉRY
Pára Základní pojmy:- horní mezní křivka - dolní mezní křivka
Jméno: Miloslav Dušek Fakulta: Strojní Datum:
1.3. Obecné problémy fyzikální teorie jaderných reaktorů
Mechanika II. Tlak VY_32_INOVACE_ Tlak v tekutinách Kapaliny a plyny nazýváme společným názvem tekutiny. Tlak je fyzikální veličina, která popisuje.
5.4. Účinné průřezy tepelných neutronů
TEPELNÁ ZAŘÍZENÍ Sušení TZ9
RIN Hydraulika koryt s pohyblivým dnem I
Progresivní technologie a systémy pro energetiku1 V001 Analýza rozhodujících uzlů oběhů parních elektráren Doc. Ing. Michal KOLOVRATNÍK, CSc.
Elektrárny 1 Přednáška č.3
Termodynamika Základní pojmy: TeploQ (J) - forma energie Termodynamická teplotaT (K) 0K= -273,16°C - nejnižší možná teplota (ustane tepelný pohyb) EntropieS.
NEBEZPEČNÉ LÁTKY NÁZEV OPORY – POŽÁRNĚ TECHNICKÉ PARAMETRY HOŘLAVÉ A VÝBUŠNÉ LÁTKY JOSEF NAVRÁTIL Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost.
Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti Simulační modely dopravního proudu Předmět: Teorie dopravy Ing. František Lachnit, Ph.D.
Odsolování vody Dostatek čisté vody je nezbytnou podmínkou rozvoje civilizace.
Hydrodynamika ustálené proudění rychlost tekutiny se v žádném místě nemění je statické vektorové pole proudnice – čáry k nimž je rychlost neustále tečnou.
Prezentace Bc. Zdeněk Šmída. Osnova Úvod – Co je úkolem práce Doosan Škoda Power – Minulost a současnost společnosti + vývoj výzkum Parní Turbíny – Rozdělení,
Identifikace modelu Tvorba matematického modelu Kateřina Růžičková.
Molekulová fyzika 2. Sada pomocných snímků „Teplota“
Struktura a vlastnosti plynů. Ideální plyn 1.Rozměry molekul ideálního plynu jsou zanedbatelně malé ve srovnání se střední vzdáleností molekul od sebe.
ESZS Přednáška č.12.
Navierovy-Stokesovy rovnice
Spalovací motory Témata cvičení
Energetický výpočet parogenerátorů
ESZS cvičení Výpočet tepelného schématu RC oběhu s regenerativním ohřevem napájecí vody.
ESZS cvičení Výpočet tepelného schématu RC oběhu s využitím tepla odváděného z oběhu (užitečně využívané teplo) a dodávkou tepla KVET (kombinovaná výroba.
Výpočet tepelného schématu RC oběhu s přihříváním páry.
Matematické modelování turbulence
RIN Hydraulika koryt s pohyblivým dnem
Možnosti zvýšení účinnosti záchytu SO2 v rozprašovacím
Elektrárny 1 Přednáška č.3 Pracovní látka TE (TO)
Inovace bakalářského studijního oboru Aplikovaná chemie
EI cvičení Výpočet tepelného schématu RC oběhu s regenerativním ohřevem napájecí vody.
Elektrárny 1 Přednáška č.3
Elektrárny 1 Přednáška č.3
E1 Přednáška č.4 Tepelný výpočet RC oběhu
E1 Přednáška č.5 Výpočet RC s regenerativním ohřevem
E1 Přednáška č.7 Výpočet RC s regenerativním ohřevem
E1 Přednáška č.7.
Transkript prezentace:

P.Šafařík České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Praha Výzkumné centrum „Progresivní technologie a systémy pro energetiku“ 14. září 2006, Praha Ucpání proudu reálného plynu P.Šafařík České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Praha

Výzkumné centrum „Progresivní technologie a systémy pro energetiku“ 14. září 2006, Praha Kritérium ucpání proudu reálného plynu Po dosazení vztahu pro bilanci energie při isentropickém procesu dostaneme vztah pro klidovou entalpii v závislosti na stavových veličinách při ucpání proudu Po další úpravě užitím Maxwellovy identity dostaneme vztah pro klidovou entalpii P.Šafařík : On Real Gas Chocking in Channels (rukopis předložen k publikaci)

Výzkumné centrum „Progresivní technologie a systémy pro energetiku“ 14. září 2006, Praha Ucpání proudu vodní páry klidová entalpie Ověření jsme provedli pro sytou vodní páru p/po v intervalu 1 kPa až 10 MPa je relativní odchylka p/po proti stávajícímu postupu z kritického poměru tlaků menší než 1%, pro 1000 kPa je relativní odchylka p/po proti stávajícímu postupu z kritického poměru tlaků 1,8%, pro 10000 kPa je relativní odchylka p/po proti stávajícímu postupu z kritického poměru tlaků 6,6%, pro termodynamický kritický bod (pc = 22,064 MPa, Tc = 647,096 K) je relativní odchylka p/po proti stávajícímu postupu z kritického poměru tlaků 25,9% (teoretická je 85,2%). Pro mokrou páru (suchost x = 0,9) je relativní odchylka p/po proti stávajícímu postupu z kritického poměru tlaků od 4% do 8,6%.

Modelování a měření nelineárních jevů v mechanice 30. květen – 2. červen 2006, Nečtiny β1 = 70.7º, M2is = 1.198, M1 = 0.375

Modelování a měření nelineárních jevů v mechanice 30. květen – 2. červen 2006, Nečtiny 2. Supersonická komprese při transsonické expanzi zvuková čára 1. neutrální charakteristika 2. neutrální charakteristika Schéma hrdla aerodynamického kanálu

Modelování a měření nelineárních jevů v mechanice 30. květen – 2. červen 2006, Nečtiny Rozložení bezrozměrné rychlosti podél hloubky profilu lopatkové mříže x/b (β1 = 70.7º, M2is = 1.198, M1 = 0.375) Schéma fyzikální podstaty supersonické komprese při transsonické expanzi

Modelování a měření nelineárních jevů v mechanice 30. květen – 2. červen 2006, Nečtiny Podmínky náhlého přechodu Nespojitosti poměru gradientu bezrozměrné rychlosti Polhausenova metoda řešení parametrů mezní vrstvy vystavené účinku nespojitosti gradientu rychlosti Řešení kritického Reynoldsova čísla Rekrit z Orrovy-Sommerfeldovy rovnice pro rychlostní profily dle Polhausenovy metody

Modelování a měření nelineárních jevů v mechanice 30. květen – 2. červen 2006, Nečtiny 3. Aerodynamické ucpání Podmínka maximální hustoty toku hmotnosti Kritický poměr tlaků Kritický poměr tlaků s uvažováním účinnosti kde Zvukové podmínky