MKP 10 2003/2004 Vypracovali:Jan Vorel Jan Sýkora Jan Sýkora.

Slides:



Advertisements
Podobné prezentace
NÁVRH CEMENTOBETONOVÉHO KRYTU
Advertisements

Použitelnost Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí podle EC2: ·      mezní stav omezení napětí, ·      mezní stav trhlin, ·      mezní.
s dopravní infrastrukturou
Vymezení předmětu pružnost a pevnost
MECHANIKA KOMPOZITNÍCH MATERIÁLŮ
Autorem materiálu a všech jeho částí, není-li uvedeno jinak, je Ing. Bc. Zdeňka Soprová. Dostupné z Metodického portálu ; ISSN Provozuje.
18. Deformace pevného tělesa
Mechanické vlastnosti materiálů.
Mechanika s Inventorem
Notace napětí 2. ZÁKLADNÍ POJMY A VZTAHY Symetrie tenzoru,
NAVRHOVÁNÍ A POSOUZENÍ VOZOVEK
Téma 3 Metody řešení stěn, metoda sítí.
NK 1 – Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc.,
Porušení hornin Předpoklady pro popis mechanických vlastností hornin
Plošné konstrukce, nosné stěny
Lomová mechanika a lomy
RLC Obvody Michaela Šebestová.
Deformace pevného tělesa
s dopravní infrastrukturou
Integrovaná střední škola, Slaný
Petr Horník školitel: doc. Ing. Antonín Potěšil, CSc.
INVERZNÍ ANALÝZA V GEOTECHNICE. Podstata inverzní analýzy Součásti realizace inverzní analýzy Metody inverzní analýzy Funkce inverzní analýzy.
Prvek tělesa a vnitřní síly
Vliv okrajových podmínek při modelování tlakové zkoušky Ú STAV STAVEBNÍ MECHANIKY F AKULTA STAVEBNÍ V YSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V B RNĚ Petr Frantík Zbyněk.
Střední odborné učiliště stavební, odborné učiliště a učiliště
Nelineární statická analýza komorových mostů
PRUŽNOST A PEVNOST Název školy
Čtyřvrstvý nosník namáhaný trojbodovým ohybem
Aspekty modelování lomu metodou konečných prvků Petr Frantík F AKULTA STAVEBNÍ V YSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V B RNĚ F ACULTY OF C IVIL E NGINEERING B RNO U.
Typy deformace Elastická deformace – vratná deformace, kdy po zániku deformačního napětí nabývá deformovaný vzorek materiálu původních rozměrů Anelastická.
Téma 14 ODM, řešení rovinných oblouků
ZKUŠEBNICTVÍ A KONTROLA JAKOSTI 01. Experimentální zkoušení KDE? V laboratoři In-situ (na stavbách) CO? Modely konstrukčních částí Menší konstrukční části.
Vymezení předmětu statika
Mechanické vlastnosti dřeva
Analýza vyztužení prvků Vedoucí práce: Ing. Iva Broukalová, Ph.D.
Vzpěr ocelového I-profilu
MKP 1 – Podklady do cvičení
Ladislav Řoutil, Zbyněk Keršner, Václav Veselý
© 2008 Verze Katedra textilních a jednoúčelových strojů Analýza a optimalizace tuhosti příruby osnovního válu.
Jiří Niewald, Vladimír Křístek, Jan Křížek
DETERMINUJÍCÍ FAKTORY STABILITNÍ ANALÝZY
Použitelnost Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí podle EC2: ·      mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti, ·      mezní.
Další úlohy pružnosti a pevnosti.
Výpočet přetvoření staticky určitých prutových konstrukcí
KRÁTKÁ KONZOLA PŘÍMO PODPOROVANÁ
C1=8 MN/^m3 C2=0,1 MN/mC2=0,2 MN/mC2=0,5 MN/mC2=0,9 MN/m C2=1,2 MN/m C2=1,5 MN/m C2=1,9 MN/mC2=2,25 MN/m 4,23 MPa4,22 MPa4,20 MPa4,17 MPa 4,15 MPa.
Fakulta stavební VŠB-TU Ostrava Miroslav Mynarz, Jiří Brožovský
Modelování historických konstrukcí Nelineární modelování obloukového segmentu Karlova mostu Zdeněk Janda České Vysoké Učení Technické v Praze.
Úprava zařízení pro rázové zkoušky tahem
Příklady návrhu a posouzení prvků DK podle EC5
Dita Matesová, David Lehký, Zbyněk Keršner
Nelineární statická analýza komorových mostů
PRUŽNOST A PEVNOST Název školy
Nelineární analýza únosnosti předpjatých komorových mostů Numerická simulace s nelineárním materiálovým modelem Stavební fakulta ČVUT Praha Jiří Niewald,
Téma 12, modely podloží Úvod Winklerův model podloží
Téma 6 ODM, příhradové konstrukce
Měření zatížení protéz dolních končetin tenzometrickou soupravou.
Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích
Číslo projektuCZ.1.07/1.5.00/ Název školyGymnázium, Soběslav, Dr. Edvarda Beneše 449/II Kód materiáluVY_32_INOVACE_33_11 Název materiáluDeformace.
Statické řešení pažících konstrukcí
7. STRUKTURA A VLASTNOSTI PEVNÝCH LÁTEK A KAPALIN
Statické mechanické zkoušky pevnosti
Jan Pruška, ČVUT v Praze, FSv
Příklad 6.
Priklad 2.
Obchodní akademie a Střední odborná škola, gen. F. Fajtla, Louny, p.o.
Analýza tamburu mykacího stroje
NÁZEV ŠKOLY: ZŠ Školní Stará Boleslav
Modelování deskových konstrukcí v softwarových produktech
Stabilita a vzpěrná pevnost prutů
Transkript prezentace:

MKP /2004 Vypracovali:Jan Vorel Jan Sýkora Jan Sýkora

Motivace Práce pro katedru K 132, součást studie „Opravy Karlova mostu“, kap. 5. návrh materiálového modelu opukového zdiva. Práce pro katedru K 132, součást studie „Opravy Karlova mostu“, kap. 5. návrh materiálového modelu opukového zdiva.

Charakteristika modelu Model je dvouúrovňový Model je dvouúrovňový První úroveň = mezostrukturální či mezoskopická, První úroveň = mezostrukturální či mezoskopická, Druhá úroveň = makroskopická Druhá úroveň = makroskopická - využívá materiálové závislosti z mezoskopické úrovně

První úroveň Slouží k zjištění efektivních mechanických vlastností zdiva pro materiálový bod. Slouží k zjištění efektivních mechanických vlastností zdiva pro materiálový bod. Vytvoření PUC ( Periodic Unit Cell ). Vytvoření PUC ( Periodic Unit Cell ). Model respektuje vlastnosti jak kamene tak i malty. Model respektuje vlastnosti jak kamene tak i malty. Výsledkem jsou zatěžovací dráhy vyjadřující nelineární závislost efektivních napětí na efektivních deformacích. Výsledkem jsou zatěžovací dráhy vyjadřující nelineární závislost efektivních napětí na efektivních deformacích. Sestrojení hranice porušení. Sestrojení hranice porušení.

PUC

Síť konečných prvků Výpočet a generace sítě provedena programem ATENA 2D Výpočet a generace sítě provedena programem ATENA 2D

Rozhodující materiálové parametry lomová energie Gf lomová energie Gf pevnost materiálu v tahu Rt a tlaku Rc pevnost materiálu v tahu Rt a tlaku Rc modul pružnosti E modul pružnosti E Nedostatek podkladů => tužší materiál měkčí materiál

Měkčí model NÁZEV VELIČINY OZNAČENÍHODNOTAROZMĚR OPUKA OPUKA Modul pružnosti E MPa Pevnost v tahu FtFtFtFt2,5MPa Pevnost v tlaku FcFcFcFc45MPa Specifická lomová energie GfGfGfGf MNm -1 MALTA MALTA Modul pružnosti E MPa Pevnost v tahu FtFtFtFt0,8MPa Pevnost v tlaku FcFcFcFc8MPa Specifická lomová energie GfGfGfGf MNm -1

Tužší model NÁZEV VELIČINY OZNAČENÍHODNOTAROZMĚR OPUKA Modul pružnosti E MPa Pevnost v tahu FtFtFtFt4MPa Pevnost v tlaku FcFcFcFc70MPa Specifická lomová energie GfGfGfGf MNm -1 MALTA Modul pružnosti E MPa Pevnost v tahu FtFtFtFt1,7MPa Pevnost v tlaku FcFcFcFc18MPa Specifická lomová energie GfGfGfGf MNm -1

Tah ve směru osy x

Tah ve směru osy y

Tah ve směru osy x a y

Tlak ve směru osy x

Tlak ve směru osy y

Tlak ve směru osy x a y

Hrubý tvar hranice porušení

Tah ve směru osy x

Tah ve směru osy y

Tah ve směru osy x a y

Tlak ve směru osy x

Tlak ve směru osy y

Tlak ve směru osy x a y

Hrubý tvar hranice porušení Σxx Σyy

Porovnání hranic porušení Σxx Σyy