Jan Pruška, ČVUT v Praze, FSv

Slides:



Advertisements
Podobné prezentace
Zatížení obezdívek podzemních staveb
Advertisements

Pevné látky a kapaliny.
MECHANIKA KOMPOZITNÍCH MATERIÁLŮ
Autorem materiálu a všech jeho částí, není-li uvedeno jinak, je Ing. Bc. Zdeňka Soprová. Dostupné z Metodického portálu ; ISSN Provozuje.
Pevnostní vlastnosti Pevnost v prostém tlaku na opracovaných vzorcích
Mechanické vlastnosti materiálů.
Mechanika s Inventorem
Prostý beton - Uplatnění prostého betonu Charakteristické pevnosti
Porušení hornin Předpoklady pro popis mechanických vlastností hornin
Primární a sekundární napjatost
Fyzika kondenzovaného stavu
© copyleft Jiří Trávník
Horniny přeměněné.
TYPY MODELŮ FYZIKÁLNÍ MATEMATICKÉ ANALYTICKÉ NUMERICKÉ.
DEFORMACE PEVNÉHO TĚLESA
Jaká je definice horniny ? Jak se liší hornina a minerál ?
Horniny.
SŮL KAMENNÁ bílý nebo průhledný nerost tvořící krystaly
Dělení hornin Podle vzniku.
Usazené horniny - úlomkovité
STABILITA NÁSYPOVÝCH TĚLES
PODZEMNÍ STAVBY Poklesová aktivita Ústav geotechniky.
Usazené horniny.
GEOTECHNICKÝ MONITORING Eva Hrubešová, katedra geotechniky a podzemního stavitelství FAST VŠB TU Ostrava.
INVERZNÍ ANALÝZA V GEOTECHNICE. Podstata inverzní analýzy Součásti realizace inverzní analýzy Metody inverzní analýzy Funkce inverzní analýzy.
Mechanika zemin a zakládání staveb
Třídění a určování hornin
Život jako leporelo, registrační číslo CZ.1.07/1.4.00/
Nelineární statická analýza komorových mostů
Typy deformace Elastická deformace – vratná deformace, kdy po zániku deformačního napětí nabývá deformovaný vzorek materiálu původních rozměrů Anelastická.
Přeměněné horniny.
© 2008 Verze Katedra textilních a jednoúčelových strojů Analýza a optimalizace tuhosti příruby osnovního válu.
Jiří Niewald, Vladimír Křístek, Jan Křížek
DETERMINUJÍCÍ FAKTORY STABILITNÍ ANALÝZY
Mezní stav pružnosti Radek Vlach
C1=8 MN/^m3 C2=0,1 MN/mC2=0,2 MN/mC2=0,5 MN/mC2=0,9 MN/m C2=1,2 MN/m C2=1,5 MN/m C2=1,9 MN/mC2=2,25 MN/m 4,23 MPa4,22 MPa4,20 MPa4,17 MPa 4,15 MPa.
Statická analýza připojení potrubí z polyetylénu
Petrologie Anotace: Materiál je určen k výuce přírodopisu v 9. ročníku ZŠ. Seznamuje žáky se složením a vlastnostmi hornin. Materiál je plně funkční pouze.
Hydraulika podzemních vod
Nelineární analýza únosnosti předpjatých komorových mostů Numerická simulace s nelineárním materiálovým modelem Stavební fakulta ČVUT Praha Jiří Niewald,
Fyzická geografie Mgr. Ondřej Kinc Horniny a minerály
Fyzická geografie Mgr. Ondřej Kinc Horniny a minerály
MKP /2004 Vypracovali:Jan Vorel Jan Sýkora Jan Sýkora.
Hydraulika podzemních vod
 vznikají z hornin vyvřelých, usazených i přeměněných za vysokých tlaků a teplot  při metamorfóze nedochází k roztavení hornin  nejvyšší možná teplota.
Přeměněné horniny Geologie vypracovala: Mgr. Monika Štrejbarová.
Klasifikace hornin. Horninový masiv Diskontinuita Diskontinuita se váže na rovinu či plochu oslabení v horninovém masivu. Je to společný výraz pro: Prasklinu.
7. STRUKTURA A VLASTNOSTI PEVNÝCH LÁTEK A KAPALIN
HORNINY PŘEMĚNĚNÉ. HORNINY PŘEMĚNĚNÉ Metamorfované neboli přeměněné horniny vznikají ze všech druhů hornin v důsledku vysokých teplot, tlaků a chemizmu.
Zdroje surovin a jejich obnovitelnost
DRUHY NAMÁHÁNÍ prostý tlak, tah
STŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ A TECHNICKÁ Ústí nad Labem, Čelakovského 5, příspěvková organizace Páteřní škola Ústeckého kraje Kámen VY_32_INOVACE_25_500 Projekt.
Fyzika kondenzovaného stavu
Porušení hornin Předpoklady pro popis mechanických vlastností hornin
Smyková pevnost zemin Pevnost materiálu je dána největším napětím, který materiál vydrží. Proto se napětí a pevnost udává ve stejných jednotkách – nejčastěji.
Fyzika kondenzovaného stavu
Zakládání na skále.
Diskontinuita – nesouvislost
Příklad 6.
Priklad 2.
Primární a sekundární napjatost
135ICP Příklad 1.
Příklad 3.
NÁZEV ŠKOLY: ZŠ Dolní Benešov, příspěvková organizace
Petrologie Mgr.Jan Kašpar ZŠ Hejnice 2010.
Škola:. Základní škola Kladruby
Základní škola a Mateřská škola Libáň, okres Jičín
Jakub Šulc 9.B.   Magmatická nebo též vyvřelá hornina je termín z geologie.  Používá se pro označení horniny, která vzniká krystalizací z magmatu.
VY_32_INOVACE_19_Horniny
C) Přeměněné horniny Název školy: Základní škola Karla Klíče Hostinné
Transkript prezentace:

Jan Pruška, ČVUT v Praze, FSv Převod mezi parametry Hoekovy – Brownovy a Mohrovy – Coulombovy podmínky Jan Pruška, ČVUT v Praze, FSv

Původní HB podmínka (1980)

HB podmínka závislost hl. napětí pro neporušenou horninu GSI = 100 b) porušená hornina GSI = 50 c) porušená hornina GSI = 5 d) hydrostatická napjatot

Vztažena k RMR pro porušenou horninu: pro neporušenou horninu

mi - pevnostní parametr neporušené horniny pro vrcholové podmínky Druh horniny Representativní horniny mi [-] Vápencové horniny s dobře vyvinutou krystalovou štěpností Dolomit, vápenec, mramor  7 Zpevněné jílovité horniny Jílovec, siltovec, prachovitá břidlice, hlinitá břidlice  10 Písčité horniny s pevnými krystaly a špatně vyvinutou krystalovou štěpností Pískovec, křemenec  15 Jemnozrnné vyvřelé krystalické horniny Andesit, dolerit, diabas, ryolit  17 Hrubozrnné vyvřelé a přeměněné hornny Amfibolit, gabro, rula, žula, křemitý diorit  25

Pevnost horniny dle HB v tlaku v tahu

HB podmínka se zpevněním 1988

Vrcholové a reziduální parametry

HB podmínka 2002 vztažena k GSI

MC podmínka nelineární a) lineární b)

Postupy řešení převodu parametrů řešení odvozené Hoekem a Brownem v roce 1990, řešení odvozené Hoekem, Carranzou – Torresem a Corkumem v roce 2002, řešení odvozené Sofianem a Halakatevakisem v roce 2003,

Řešení odvozené HB v roce 1990 Odvozeno pro tří základní případy Dnes se opouští

pro známou hodnotu efektivního normálového napětí (typické při řešení stability svahu)

2) pro známou hodnotu menšího hlavního napětí (vhodné při řešení napětí okolo podzemních děl)

3) pro případ, kdy jsou pro obě podmínky (HB a MC) stejné hodnoty pevnosti horniny v tlaku při jednoosém zatížení ( vhodné, pokud neznáme hodnotu normálového napětí či menšího hlavního napětí )

Řešení odvozené Hoekem, Carranzou – Torresem a Corkumem 2002 Základní princip je dán v hledání odpovídajících lineárních vztahů popisující přímky odpovídající nelineární závislosti mezi hlavními napětími podle HB podmínky pro zadaný rozsah napětí st < s3 < s3max

Maximální hodnota menšího napětí s3max určující horní limit mezního napětí je určeno pro: a) pro tunely s vysokým nadložím (napětí v okolním masivu) či tunely s nízkým nadložím (velikost poklesové kotliny), kdy nadloží je menší než 3 průměry tunelu b) skalní svahy – určení stability svahu a polohy kritické smykové plochy

Řešení odvozené Sofianem a Halakatevakisem 2003 Sofianos a Halakatevakis odvodili vztahy pro určení parametrů c, j MC podmínky na základě předpokladu, že rozsah hodnot c, j je přímo určen pevností horninového masivu a napětím v hornině.

pro MC podmínku ve tvaru

Porovnání Výsledky přepočtu parametrů MC podmínky z HB podmínky podle tří výše uvedených postupů pro různé horniny a nevystrojený výrub s nadložím 40 m

Pevnost Horniny v prostém tlaku [MPa] Parametr mi Dle HB GSI c dle HB 1990 j [o] C 2002 Sofiana 150 25 75 13 46 3,5 68 4,1 65,2 80 12 50 33 0,6 59 0,62 61,2 51 16,3 4,3 42 1,51 61,5 1,69 60,1 30 15,6 65 2 40 0,58 58,1 0,54 61,8 20 8 24 0,14 41 0,09 46,7 15 10 0,34 0,12 38,4 0,07 43,2 5 9,6 22,4 28,4 0,06 28,8