Hydraulika podzemních vod

Slides:



Advertisements
Podobné prezentace
Zatížení obezdívek podzemních staveb
Advertisements

PRŮBĚH CHEMICKÉ REAKCE
KONSOLIDACE ZEMIN Pod pojmem konsolidace se rozumí deformace zeminy v čase pod účinkem vnějšího zatížení. Konsolidace je reologický proces postupného zmenšování.
Ústav technologie, mechanizace a řízení staveb
A podzemní voda se opět stává vodou povrchovou
Systémy pro výrobu solárního tepla
Proudění tekutin Ustálené proudění (stacionární) – všechny částice se pohybují stejnou rychlostí Proudnice – trajektorie jednotlivých částic proudící tekutiny.
Ekonomická funkce nelineární v parametrech Logistická křivka
Přednáška 12 Diferenciální rovnice
Základy mechaniky tekutin a turbulence
Obvody stejnosměrného proudu
Tepelné vlastnosti dřeva
Ing. Lukáš OTTE kancelář: A909 telefon: 3840
TYPY MODELŮ FYZIKÁLNÍ MATEMATICKÉ ANALYTICKÉ NUMERICKÉ.
METODA KONEČNÝCH PRVKŮ
Fyzikálně-chemické aspekty procesů v prostředí
Stacionární a nestacionární difuse.
STABILITA NÁSYPOVÝCH TĚLES
BISHOPOVA METODA je dokonalejší úpravou proužkové Pettersonovy metody. Na rozdíl od Pettersona ale zavádí do výpočtu i vodorovné účinky sousedních proužků.
PODZEMNÍ STAVBY Poklesová aktivita Ústav geotechniky.
GEOTECHNICKÝ MONITORING Eva Hrubešová, katedra geotechniky a podzemního stavitelství FAST VŠB TU Ostrava.
INVERZNÍ ANALÝZA V GEOTECHNICE. Podstata inverzní analýzy Součásti realizace inverzní analýzy Metody inverzní analýzy Funkce inverzní analýzy.
Výtok otvorem, plnění a prázdnění nádob. Přepad vody, měrné přelivy.
OCHRANA PODZEMNÍCH VOD VII.
ZÁKLADY HYDROGEOLOGIE
KONSOLIDACE Napětí v zemině ….. totální napětí ….. efektivní napětí u
HYDRAULICKÉ PARAMETRY ZVODNĚNÝCH SYSTÉMŮ
Zrádnost bažin aneb Jak chodit po „vodě“
Schéma rovnovážného modelu Environmental Compartments
Modely popisu hydraulicko- morfologického chování toku.
Mechanika kapalin a plynů
Tento projekt je spolufinancován Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky. Gymnázium, Havířov-Město, Komenského 2, p.o. Tato prezentace.
Podklad č. 0. © 2014 ISATech s.r.o. Odpadové fórum 2014 Zařízení pro vyhodnocování velmi malých propustností H. Semíková, P. Bílý, J. Kasíková, R. Kovářová,
OCHRANA PODZEMNÍCH VOD VI.
ZÁKLADY HYDROGEOLOGIE
Jméno: Miloslav Dušek Fakulta: Strojní Datum:
ZÁKLADY HYDROGEOLOGIE
METODA ODDĚLENÝCH ELEMENTŮ (DISTINCT ELEMENT METHODS-DEM) Autor metody – Peter Cundall(1971): horninové prostředí je modelováno systémem tuhých bloků a.
TEPLOTNÍ OBJEMOVÁ ROZTAŽNOST
RIN Hydraulika koryt s pohyblivým dnem I
METODA HRANIČNÍCH PRVKŮ (INTEGRÁLŮ)
OCHRANA PODZEMNÍCH VOD V.
Metody hydrogeologického výzkumu V.
ZÁKLADY HYDROGEOLOGIE
Hydraulika podzemních vod
ANALÝZA TEPLOTNÍHO POLE OKENNÍHO RÁMU MKP Martin Laco, Vladimír Špicar ®
Hydraulika podzemních vod
Ideální plyn velikost a hmota částic je vůči jeho objemu zanedbatelná, mezi částicemi nejsou žádné interakce, žádná atrakce ani repulse. Částice ideálního.
Hydraulika podzemních vod
ZÁKLADY HYDROGEOLOGIE
Teorie návrhu podzemního odvodnění podle Netopil, 1972.
Parametry požáru I. část Požár a jeho rozvoj. Výukový materiál Číslo projektu: CZ.1.07/1.5.00/ Šablona: III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím.
Hydrogeologické poměry Rakovnicka Renáta Kadlecová.
Proudění tekutin Částice tekutiny se pohybuje po trajektorii, která se nazývá proudnice.
Přetváření zemin. Mezi nejdůležitější technické vlastnosti v mechanice zemin patří přetvárné vlastnosti – určují stlačení zeminy (sedání) tj. deformaci.
Archimédův zákon rovnováha hydrostatická vztlaková síla: tíha kapaliny
Hydraulika podzemních vod
Jan Pruška, ČVUT v Praze, FSv
Mechanika kontinua – Hookův zákon
Mechanika zemin a zakládání staveb
Primární a sekundární napjatost
Přípravný kurz Jan Zeman
Hydraulika podzemních vod
RIN Hydraulika koryt s pohyblivým dnem
Hydraulika podzemních vod
Hydrostatika Tlak ideální kapalina je nestlačitelná r = konst
Hydraulika podzemních vod
Konsolidace Consolidation
Hydraulika podzemních vod
ZÁKLADY HYDROGEOLOGIE
Transkript prezentace:

Hydraulika podzemních vod 2. přednáška Hydraulika podzemních vod

Proudění podzemní vody Přenos tlaku v hornině Terzaghi (1925) – analýza napětí v hornině  - celkové napětí v hornině – geostatický tlak e - efektivní napětí – tlak mezi zrny horniny p - neutrální napětí – tlak kapaliny (pórový tlak) konstantní v čase snížení pórového tlaku ve zvodněné hornině (čerpání vody, odvodnění, apod.)  růst efektivního napětí  zrna začnou přenášet větší část celkového tlaku  stlačení horniny a zmenšení jejího objemu (Mexiko, Kalifornie, Benátky, apod.) snížení hydraulického tlaku v pórech  uvolnění části objemu vody z pórů + nárůst efektivní napětí  zmenšení objemu horniny kompresí zrn horniny  uvolnění dalšího objemu vody z pórů = základ mechanizmu neustáleného proudění podzemní vody (změny piezometrické úrovně)

stlačitelnost vody – koeficient b přírůstek tlaku p vyvolá zmenšení objemu vody VV, stlačitelnost vody se vyjadřuje koeficientem stlačitelnosti ideální kapalina bV = 0 m2/N (Pa-1) podzemní voda bV = 4,4.10-10 m2/N (Pa-1) stlačitelnost horniny – koeficient a přírůstek efektivního napětí e vyvolá zmenšení celkového objemu horniny V, tj. změnu V, stlačitelnost horninového prostředí se vyjadřuje koeficientem stlačitelnosti V = VV + VS velikost změn objemu zrn – zanedbatelná – dochází k přeskupení zrn (uspořádání) – doprovází jej vytláčení vody z pórů V=VV - předpoklad – voda má kam uniknout – př. stavby

rovnováha – další stlačování např. při snížení hydraulického tlaku vzrůst celkového napětí  přenášen vodou  vytlačení vody  přenášen částicemi horniny  zvýšení efektivního napětí  stlačení zeminy (konsolidace)  dosažení nové rovnováhy (p=0 a e=0) rovnováha – další stlačování např. při snížení hydraulického tlaku horninové prostředí – stlačitelnost má význam jen ve vertikálním směru závislost na stlačitelnosti horniny závislost na mocnosti horniny závislost na pórovitosti hornina koeficent stlačitelnosti ah [ Pa-1 ] jíl 10-6 – 10-8 písek 10-7 – 10-9 štěrk 10-8 – 10-10 rozpukaná skalní hornina pevná skalní hornina 10-9 – 10-11 voda (v) 4,4.10-10

koeficient stlačitelnosti horniny X koeficient roztažnosti horniny poměr koeficientů – zpravidla není 1:1 zeminy s koeficientem roztažnosti řádově větším – nevratné změny objemu ideální případ – stejnozrnné písky X jíly – 10:1 souvrství písků a jílů

Hydraulické charakteristiky zvodněných formací Odporové charakteristiky – transmisivita T [ m2/s ] zohledňuje vliv mocnosti formace na průtok při stejné hodnotě hydraulické vodivosti protéká větší objem kapaliny formací o vyšší mocnosti Kapacitní charakteristiky – storativita (zásobnost) S objem vody, který se uvolní z hranolu kolektoru o jednotkové základně při jednotkovém snížení hydraulické výšky bezrozměrný parametr (objem/objem) Kapacitně – odporové charakteristiky – koeficient hydraulické difuzivity a [ m2/s ] popisuje šíření tlakových změn v kolektorech Závisí především na hodnotě zásobnosti S a = T/S Výrazně větší hodnoty u napjatých zvodní – větší rychlost šíření tlakových změn

Storativita 1. zvodně s napjatou hladinou pokles piezometrické úrovně – pokles tlaku existuje pružná zásobnost charakterizace – koeficient pružné zásobnosti – Sp [ m-1 ] k … koeficient pružné kapacity kolektoru celkově - zásobnost napjaté zvodně S = M . Sp charakteristické hodnoty – Sp = < 0,00001 m-1 , S = < 0,005

S = Sv + b.Sp = nD + b.Ss Storativita Sv  nD Vcelk = S.A.h 2. zvodně s volnou hladinou pokles hladiny – drenáž pórů existuje volná zásobnost charakterizace – volná zásobnost – Sv u volných zvodní se částečně uplatňuje i koeficient pružné zásobnosti Sv  nD S = Sv + b.Sp = nD + b.Ss hodnota nD >> b.Sp - zpravidla se uvažuje S = nD (výjimky – jemnozrnné jíly) Vcelk = S.A.h celkový objem vody, který se uvolní z kolektoru o jednotkové ploše A při poklesu hladiny Δh

volná hladina materiál storativita [ % ] štěrk, hrubozrnný 23 písek, hrubozrnný 27 písek, jemnozrnný silt 8 jíl 3 pískovec 25 vápenec 14 spraš 18 till, písčitý 16

Regionální proudění v kolektorech Rovnice odvozeny na základě zákona kontinuity a Darcyho zákona kontrolní objem

napjatá zvodeň 1-D systém ve směru osy x hmota vody, která vystupuje z kontrolního objemu 1-D systém ve směru osy x 3-D systém celková změna objemu akumulace vody při uvažování tlakových změn (změna tlaku – stlačitelnosti), specifického průtoku (Darcyho zákon), změn v piezometrických úrovních, atd. dostaneme základní rovnici neustáleného proudění v 3-D zvodni s napjatou hladinou

2-D systém bez vertikální složky ustálené proudění – změna výšky v čase je nulová Laplaceova rovnice mezivrstevní přetékání f – dotace přes poloizolátr k´ je hydraulická vodivost poloizolátoru b´je jeho mocnost h0 je hydraulická výška na horní hranici poloizolátoru h je hydraulická výška v kolektoru podíl k´/b´ se nazývá koeficient netěsnosti vyhodnocování čerpacích zkoušek – koeficient těsnosti B čím větší, tím je přetékání menší

volná zvodeň komplikovanější – dochází i k uvolnění objemu vody z drenáže pórů

Rovnice 2-D proudění ve volné zvodni - Boussinesqova rovnice rovnice je nelineární a je obtížně řešitelná – změny mocnosti zvodně nejčastější řešení – linearizace rovnice pokud je změna hladiny malá ve srovnání s mocností zvodně rovnice je pak analogická s rovnicí pro napjatou zvodeň

Řešení rovnic analytické přesné řešení přímé řešení parciálních diferenciálních rovnic při značném zjednodušení jednoduchý tvar oblast, konstantní hydraulické parametry 2. numerické parciální diferenciální rovnice jsou převedeny na soustavu algebraických rovnic, které se řeší maticovými metodami oblast je rozdělena do dílčích podoblasti – zohlednění heterogenity možnost zohlednění komplikované stavby oblasti metoda konečných rozdílů X metoda konečných prvků

Řešení rovnic – nutné znát okrajové podmínky Zvodeň počáteční podmínky okrajové podmínky Okrajové podmínky 1. typu (Dirichletova) – hydraulická výška na hranici je konstantní H=konst 2. typu (Neumanova) – přítok je konstantní q=konst. specifický případ - q=0 3. typu – lineární kombinací obou výše uvedených – přítok jako funkce hydraulické výšky q=f(H)

ustálené X neustálené proudění podzemní vody zvodně jsou v dynamické rovnováze distribuce hydraulických výšek v čase je konstantní (idealizace) množství vody odtékající z kolektoru v zóně vývěru je kompenzováni množstvím infiltrující vody příklady přírodní režim podzemních vod ve strukturách umělé zásahy – dlouhodobé (ustanovení rovnováhy) 2. neustálené proudění zahájení čerpání – šíření depresního kuželu – porušení rovnováhy časem vytvoření rovnováhy nové – dotace ze srážek nebo okrajové podmínky u napjatých zvodní – dotace z mezivrstevního přetékání nedojde-li k vytvoření rovnováhy – vyčerpávání vody z kolektoru