Čtyřvrstvý nosník namáhaný trojbodovým ohybem

Slides:



Advertisements
Podobné prezentace
OBDÉLNÍKOVÝ PRŮŘEZ Prof. Ing. Milan Holický, DrSc.
Advertisements

NÁVRH CEMENTOBETONOVÉHO KRYTU
Použitelnost Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí podle EC2: ·      mezní stav omezení napětí, ·      mezní stav trhlin, ·      mezní.
s dopravní infrastrukturou
Smyk Prof.Ing. Milan Holický, DrSc. ČVUT, Šolínova 7, Praha 6
MECHANIKA KOMPOZITNÍCH MATERIÁLŮ
Prostý beton - Uplatnění prostého betonu Charakteristické pevnosti
NAVRHOVÁNÍ A POSOUZENÍ VOZOVEK
Obecná deformační metoda
Předpjatý beton Podstata předpjatého betonu Výslednice.
Smyková odolnost na protlačení
Beton 5 Prof. Ing. Milan Holický, DrSc.
NK 1 – Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc.,
MODELOVÁNÍ VLÁKNOBETONU: EXPERIMENT – IDENTIFIKACE – NELINEÁRNÍ ANALÝZA – SPOLEHLIVOST (koncepce) úvodní přednáška k sekci Modelování vláknobetonu Prof.
Použitelnost Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí podle EC2: ·      mezní stav omezení napětí, ·      mezní stav trhlin, ·      mezní.
Mechanika s Inventorem
Generování náhodných veličin (2) Spojitá rozdělení
Deformace pevného tělesa
Prostý ohyb Radek Vlach
PRUŽNOST A PEVNOST Název školy
Systém rizikové analýzy při statickém návrhu podzemního díla Jan Pruška.
Nelineární statická analýza komorových mostů
Ověření průhybu Kvazistálá kombinace zatížení Iu = bh3 Ac = bh Ac xu h
Téma 14 ODM, řešení rovinných oblouků
Popisné statistiky. Výskyt strupovitosti se zdá být ve vztahu s obsahem některých chemických prvků “ve slupkách“ hlíz. Některé odrůdy trpí strupovitostí.
Obecná deformační metoda Lokální matice tuhosti prutu Řešení nosníků - úvod.
Analýza vyztužení prvků Vedoucí práce: Ing. Iva Broukalová, Ph.D.
Vzpěr ocelového I-profilu
Ladislav Řoutil, Zbyněk Keršner, Václav Veselý
Obecná deformační metoda
Jiří Niewald, Vladimír Křístek, Jan Křížek
Zatížení a výpočet prvků ŽB monolitického stropu
Použitelnost Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí podle EC2: ·      mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti, ·      mezní.
POŽÁRNÍ ODOLNOST PŘEKLADU VYLEHČENÉHO DUTINOU
Výpočet přetvoření staticky určitých prutových konstrukcí
Modeling claim size in time via copulas (Gaida Pettere & Tonu Kollo) Mgr. Jan Šváb
Technická mechanika Pružnost a pevnost Prostý smyk, Hookův zákon pro smyk, pevnostní a deformační rovnice, dovolené napětí ve smyku, stříhání materiálu.
Modelování součinnosti ocelové obloukové výztuže s horninovým masivem
Konference Modelování v mechanice Ostrava,
Statická analýza připojení potrubí z polyetylénu
Vliv tuhosti podepření na průběhy vnitřních sil deskových konstrukcí
Příklady návrhu a posouzení prvků DK podle EC5
Dita Matesová, David Lehký, Zbyněk Keršner
Zjednodušená deformační metoda
Nelineární statická analýza komorových mostů
PRUŽNOST A PEVNOST Název školy
Nelineární analýza únosnosti předpjatých komorových mostů Numerická simulace s nelineárním materiálovým modelem Stavební fakulta ČVUT Praha Jiří Niewald,
Zjednodušená deformační metoda
MKP /2004 Vypracovali:Jan Vorel Jan Sýkora Jan Sýkora.
Téma 6 ODM, příhradové konstrukce
Měření zatížení protéz dolních končetin tenzometrickou soupravou.
Řešení poruchových oblastí příklady stěnových nosníků
REGRESNÍ ANALÝZA Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice.
Nelineární řešení průhybu konzoly II Petr Frantík Ústav stavební mechaniky Ústav automatizace inženýrských úloh a informatiky Fakulta stavební, Vysoké.
Lepené lamelové dřevo. Typy vazníků Posouzení GLULAM obecně Posouzení: – Napětí od ohybu v místě σ m,max – Napětí od ohybu ve vrcholu – Napětí v tahu.
Statické řešení pažících konstrukcí
Experimentální metody oboru – SNÍMAČE S TENZOMETRY 1/31 SNÍMAČE S TENZOMETRY © Zdeněk Folta - verze
Modelování primárního ostění Příklad 2. Primární ostění Primární ostění je zpravidla složeno ze stříkaného betonu a dalších výztužných prvků (svorníková.
7. STRUKTURA A VLASTNOSTI PEVNÝCH LÁTEK A KAPALIN
Autor: Ing. Matějovičová Věra
DRUHY NAMÁHÁNÍ prostý tlak, tah
Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/ Číslo materiálu VY_32_INOVACE_07-02
Monte Carlo Typy MC simulací
Petr Frantík Rostislav Zídek Luděk Brdečko
Analýza tamburu mykacího stroje
Příklad (investiční projekt)
Analýza napjatosti tupých rohů
Obecná deformační metoda
Základy statistiky.
Modelování deskových konstrukcí v softwarových produktech
Transkript prezentace:

Čtyřvrstvý nosník namáhaný trojbodovým ohybem Václav Sadílek VUT Brno Fakulta stavební

Základní parametry modelu Materiál: SBETA Modelován jako prostý nosník Nosník 4 horizontální vrstvy (betonáž po vrstvách) Zatížení: deformace uprostřed rozpětí Výpočet: metoda konečných prvků, standardní Newton-Rhapsonova metoda, 32 simulací Znáhodněné veličiny: E, Rt, Rc, Gf.- jejich střední hodnoty vygenerovány pro pevnost betonu Rcu = 30 MPa Monitory: síla (horní líc), posun (dolní líc) Použité programy: Sara studio, Atena 2D, Freet 1 def 2 0,1 0,05 0,5 Vrstva 2 Vrstva 1 Vrstva 3 Vrstva 4

Znáhodněné veličiny Veličiny Rozdělení Střední hodnota COV E Lognormal 30320 MPa 0,15 Ft Weibull min 2,317 MPa 0,2 Fc -25,5 MPa Gf 5,793e-5 MN/m 0,4 Modul pružnosti Pevnost v tlaku

Specifická lomová energie Znáhodněné veličiny Pevnost v tahu Specifická lomová energie Korelační závislost veličin je zvolena 0,5 Generování veličin: LHS mean (Latin Hypercube Sampling)

Výsledky Střední hodnota 0,00256 MN Směrodatná odchylka 0,000459 MN Beta rozdělení Weibullovo rozdělení

Pravděpodobnost poruchy Porovnání návrhových hodnot FSd s únosností FRd pomocí LSF (Limit State Function) Návrhová síla Rozdělení Střední hodnota COV FSd0 Weibull min (2par) 0,0005 MN 0,2 FSd1 0,001 MN FSd2 0,0015 MN FSd3 0,002 MN FSd Pravděpodobnost FSd0 5,952e-6 FSd1 0,000933 FSd2 0,0269 FSd3 0,1803

Nosník bez vrstev 32 simulací nosníku bez vrstev Znáhodňované veličiny jako u vrstevnatého nosníku Veličiny Rozdělení Střední hodnota COV E Lognormal 30320 MPa 0,15 Ft Weibull min 2,317 MPa 0,2 Fc -25,5 MPa Gf 5,793e-5 MN/m 0,4 Modul pružnosti Pevnost v tlaku

Specifická lomová energie Znáhodněné veličiny Pevnost v tahu Specifická lomová energie Korelační závislost veličin je zvolena 0,5 Generování veličin: LHS mean (Latin Hypercube Sampling)

Porovnání nosníků Znáhodňované veličiny jako u vrstevnatého nosníku Zvoleno Weibullovo rozdělení s parametry viz tab. 1000 simulací LSF – 0,492 Vliv vrstev s takto zvolenými parametry je nevýznamný S vrstvami Bez vrstev Střední hodnota 0,00256 MN 0,00254 MN Směrodatná odchylka 0,00046MN 0,000129 MN

Čtyřvrstvý nosník namáhaný trojbodovým ohybem Děkuji za pozornost Čtyřvrstvý nosník namáhaný trojbodovým ohybem Václav Sadílek VUT Brno Fakulta stavební