Jiří Niewald, Vladimír Křístek, Jan Křížek

Prezentace na téma: "Jiří Niewald, Vladimír Křístek, Jan Křížek"— Transkript prezentace:

1 Jiří Niewald, Vladimír Křístek, Jan Křížek
Analýza exponované části stěny Nuselského mostu v Praze při provozním stavu Jiří Niewald, Vladimír Křístek, Jan Křížek Betonářské dny Pardubice

2 Míra účinnosti svislého předpětí
Studie stěny Nuselského mostu pro různé úrovně svislého předpětí. Tři úrovně svislého předpětí: 1. plná předpokládaná hodnota 2. poloviční 3. nulová (tj. stěna bez svislého předpětí)

3 Celkový pohled na Nuselský most s označením řešeného výseku
Popis řešeného výseku Rovnováha konstrukce je zajištěna vnesením koncových vnitřních sil na výřezu stěny

4 Komůrkový průřez a idealizace

5 Pro výpočty byl použit program SBETA s nelineárním materiálovým modelem
Beton: je modelován jako nelineární materiál E - modul pružnosti n - Poissonovo číslo Rc - tlaková pevnost Rt - tahová pevnost ec- tlaková deformace při maximálním napětí Gf - lomová energie wd- kritická tlaková deformace Měkká výztuž: je modelována jako rozptýlená Předpínací kabely: jsou modelovány vnějšími silami v místech ukotvení kabelů

6 Přehled k porovnání 0% svislého předpětí 50% svislého předpětí
nejexponovanější oblastí stěny je část poblíž pilíře 0% svislého předpětí Maximální tahové napětí 1,98MPa Tahové napětí v měkké výztuži nepřesahuje 18MPa 50% svislého předpětí Maximální tahové napětí 1,71MPa Tahové napětí v měkké výztuži nepřesahuje 16MPa 100% svislého předpětí Maximální tahové napětí 1,45MPa Tahové napětí v měkké výztuži nepřesahuje 13MPa tahová napětí jsou vyznačena modře, tlaková červeně

7 Svislé předpětí ovlivňuje maximální hodnoty hlavních tahových napětí a ještě významněji i rozsah oblasti ve které se vyskytují. přítomnost svislého předpětí znamená, že charakter namáhání stěny je mnohem více tlakový velikosti tahových oblastí se díky vlivu svislého předpětí zmenšují maxima tahových napětí nepřesahují mez pevnosti betonu v tahu

8 Použitý výpočetní aparát
Použitý výpočetní aparát SBETA je postačující pro řešení konstrukce v provozním stavu

9 V provozním stavu nenastávají jevy související s materiálovou nelinearitou ani v oblasti tahových extrémů. v řešeném výseku stěny nedochází ke vzniku trhlin a to ani v případě snížení nebo úplného vymizení svislého předpětí stěn

10 Při přetěžování mostu se začne významněji uplatňovat nelineární chování betonu
předpětí je třeba modelovat tak, aby byly respektovány jeho změny při rozvírání lokalizovaných trhlin

11 Připravovaný výpočet ve 3D
přesná geometrie konstrukce s lineární změnou průřezu po délce konstrukce okrajové podmínky vyjadřující spojitost s okolními částmi mostu postup výstavby včetně dotvarování konstrukce a postupného napínání kabelů

12 Modelování předpínacích kabelů ve 3D
předpínací kabely budou modelovány jako konečné prvky změna deformace konstrukce a kabelů ovlivní „předpínací” síly v kabelech v průběhu výpočtu „kšandy“ Ing. Křížka

13 Výpočet byl proveden programem SBETA, je proveden na nejvyšší dostupné úrovni pro případ rovinné napjatosti - 2D. V provozním stavu i v případě vymizení svislého předpětí nedochází k takovému stavu napětí, při němž by docházelo k porušení vznikem trhlin. Pro případ zvyšování namáhání přes provozní stav je potřeba použít přístup zohledňující přírůstky napětí v kabelech při případném rozevření trhlin. Tento přesnější výpočet ve 3D bude proveden programem ATENA. Nyní je v přípravě a po vyhodnocení výsledků budou zveřejněny podrobnější závěry.

14 Analýza exponované části stěny Nuselského mostu v Praze při provozním stavu
Děkujeme za pozornost Prof.Ing. Vladimír Křístek, DrSc. Stavební fakulta ČVUT, Thákurova 7, , Praha 6 Tel.: , fax: Ing. Jiří Niewald Ing. Jan Křížek, CSc. PÚDIS, Pod Třebešínem 19, Praha 10 Tel.: , fax: